对国产JYN、KYN手车柜和合资厂生产的8BK20开关柜的实际温升数据进行分析后发现，运行中开关柜的温升水平均超过型式试验测得数据。然后，从试验条件、金属膨胀效应、紧固螺栓压力、导体材料电导率等方面进一步分析了温升超标的原因。最后提出建议，应根据实际情况选用和维护开关柜。

随着电网的发展和设备技术的提高，10，35 kV系统开关柜在电网中已大量使用。而开关柜的内部过热现象已成为开关柜使用中的常见问题，由于开关柜体的密闭性，在一些负荷较重的地区，存在开关柜的温升超标问题。

开关柜的温升超标，直接影响设备的安全稳定运行，而且，过热问题是一个不断发展的过程，如果不加以控制，过热程度会不断加剧，并对绝缘件的性能及设备寿命产生很大的影响。

目前，对电力系统内部使用的开关柜，严格遵守设备采购程序及技术政策，确保入网的开关柜都通过型式试验，尤其对温升的要求比较严格。运行中，负荷通常都不会达到开关柜的设计满容量，开关柜的温升问题应该不会很突出，但是实际情况并不尽然。

1 开关柜实际温升数据分析

1.1 国产JYN手车柜

表1为某变电站2台同型号、同参数的10 kV主变开关柜的实测温升与负荷关系的统计。开关柜为福建某开关厂生产，JYN1-10型。测试温度为开关柜箱体的外表温度。

数据显示，随着负荷的增加，开关柜的温升迅速加快。当负荷接近1 900 A(约为开关柜额定电流2 500 A的76%)，温升尤为明显，最大达47℃，已经不符合标准要求(标准为满负荷条件下30℃)，而负荷较低时(1 200 A以下)，温升则不明显。

1.2 国产KYN手车柜

表2为某变电站10 kV主变开关柜的实测温升与负荷关系的统计，开关柜为扬州某开关厂生产，KYN28-10型，配用VD4断路器。测温前打开部分顶盖，对开关柜箱体外表温度及主母排温度同时进行测试。

数据表明，母排最高温度已经达到100℃，温升88℃，明显超标(母排温升标准为65℃)。由于该站温升问题比较突出，制造厂针对这一情况对该变电站10 kV开关柜1，2号母线桥采用新型钢重新制作，主母线铜排规格更换为2×TMY120×10(原规格为2×TMY100×10)，并进一步改进了通风系统。2号主变开关柜经改造后，其实测温度如表3所示。

改造后温升情况略有好转，但是与该开关柜型式试验提供的温升数据偏差仍然较大。

1.3 合资厂的手车柜

某合资厂开关柜，为上海某开关有限公司生产，型号为8BK20，测试位置为开关柜箱体外表及内部母线母排。

此处，开关柜温升暂时没有超标，但是应该注意，此时负荷并没有达到额定容量的70%，但是温升已经接近上限。由此可见，合资厂产品虽然温升情况优于国产设备，但同样也存在温升超标情况。

数据证明，运行中的开关柜实际温升水平通常都要超过试验室测出的温升数据。而且，多数情况下温升超标时开关柜甚至远没有达到设计满容量。
2 开关柜实际温升超标原因分析

开关柜内部实际温升情况，尤其是母排连接等部位，通常总是比型式试验测出的数据高。主要有以下几点原因：

(1) 型式试验测得数据通常是在试验室完成的，持续时间不长，通常不超过8 h，不具备温升累积效应，不能等同于长期运行并持续发热的设备。

(2) 不同金属的膨胀效应不同。钢制螺栓的金属膨胀系数要比铜质、铝质母线小得多，尤其是螺栓型设备接头，在运行中随着负荷电流及温度的变化，其铝或铜与铁的膨胀和收缩程度将有差异而产生蠕变，也就是金属在应力的作用下缓慢的塑性变形，蠕变的过程还与接头处的温度有很大的关系。实践证明，当接头处的运行工作温度超过80℃时，接头金属将因过热而膨胀，使接触表面位置错开，形成微小空隙而氧化。当负荷电流减小温度降低回到原来接触位置时，由于接触面氧化膜的覆盖，不可能是原安装时金属间的直接接触。每次温度变化的循环所增加的接触电阻，将会使下一次循环的热量增加，所增加的温度又使接头的工作状况进一步变坏，因而形成恶性循环。

(3) 连接部位紧固螺栓压力不当。部分安装或检修人员在导体连接上认为连接螺栓拧得愈紧愈好，其实不然。特别是铝质母线，弹性系数小，当螺母的压力达到某个临界压力值时，若材料的强度差，再继续增加不当的压力，将会造成接触面部分变形隆起，反而使接触面积减少，接触电阻增大，从而影响导体接触效果。

(4) 选用的导体材料电导率不满足要求，多数属于导体原材料纯度不够。

(5) 现场的其它因素，比如可能存在安装检修工艺不当，如母线在加工、连接、安装过程中，对母线接触表面处理不到位、不平整、不光滑、没有涂专用电力脂等，导致有效接触面积减少接触电阻增大而发热。

3 结束语

开关柜型式试验中的温升数据，并不能正确反映运行中的开关柜实际温升水平，特别是长期运行负荷比较重的开关柜，由于长时间温升的累积效应，运行中的开关柜实际温升水平通常都要超过试验室测出的温升数据。部分制造厂对开关柜实际运行中的温升水平并没有深入地研究，比如大多数厂家给额定3 150 A的开关柜按照2 500 A的标准启动风扇，在开关柜经历长时间的高负荷运行后，再采取这个标准是不合理的，通常是风扇没有启动，温升早已超标了。

所以，选用开关柜设备的时候，不能盲目相信制造厂的试验室数据，在日常运行维护管理中，也不能盲目套用试验室的数据标准。实践经验，往往也是非常重要的。只有重视实践，并不断针对实际情况，分析解决问题，才能真正把对设备的安全运行管理工作做到实处。


大电流温升超标问题不是现在才重视,而是过去大电流柜使用较少，又是固定式柜居多，问题并不突出。现在手车柜（含中置柜）占主流，其散热问题是最最大的隐患。先说说4楼的问题：
1.温升是相对值，与环境温度关系很小。只是低温时电导率高些，但对结果影响甚微。
2.强迫风冷是没有办法的办法，这可不是什么灵丹妙药，反而会有很大的隐患：
（1）风机是一长期运转的设备，本身就有其使用寿命，如不能带电更换，这直接影响柜子的使用；
（2）大电流柜要用多个风机分别安装在母线室、断路器室、电缆室，当大电流要穿过小电流馈出线柜时母线室按要求也要装风机，否则温升可能超标。但要同时运转多个风机会使配电室严重扬尘，尘埃对绝缘件不利。KYN28A柜的母线室就很难装4根100×10的母线(4000A时矩形导体电流密度只有1.0A/mm2),这说明在试验室里得到的结论并没有代表性。在内蒙古阿拉善盟某220kV变电站电抗补偿柜不到3000A时柜体表面温度达80℃以上，严重威胁运行安全，这就是馈线柜主母线载流能力不够引起的。
（3）长期运转，风机转速下降、风道受阻都有可能使风量降低，使温升再次超标。
（4）引风机安装在断路器室的泄压口上，内部故障时不能泄压。
（5）风机运转时噪音很大，影响了运行人员对异常声响的判别。
至于配电室内装空调的做法那就更不可取了，这是扬汤止沸：
（1）空调的运行成本高，尤其在大型变电站，容量要在5000W以上才可以；
（2）发热往往只在局部，整个环境温度降底，对局部发热严重的状况改善很有限（空气的传导系数比较低），有可能酿成绝缘事故；
从根本上解决温升问题要从以下方面考虑：
（1）减小导电回路的长度，以减少发热容量。但不是越短越好，要保证一定的散热面积才可；
（2）尽可能减少连接点，每个连接点的发热量相当于500~1000mm长导体的发热量。更为严重的是：连接点的接触好坏受人为因数的影响，试验品认真做，卖品就不见得认真去做，材料也不见得与试验品一样。这就是试验通过可产品不能合格的原因之一；
（3）GB3906-2006规定温升试验要与使用情况相同，就是要在样柜两侧隔热，这虽然严酷些，但根本上还是上述两项内容中的（2）条。
（4）提高热传导系数、开通对流通道、降低导体的集肤效应也是些经济实用的方法。
有关成套开关设备问题请看看“国内外高压成套开关设备分析比较资料下载”的帖子，里面讲的比较详细。
我们从事设计的人在设计时要有个原则：要治本，不要治标！这就是：扬汤止沸不如釜底抽薪。欢迎参加讨论！

感谢你的参与,你说的纯度同样很重要,好的标准T2铜,电导率可达56以上,一般只能在50以上。铸铜只能在45左右。一般在50以上时对温升的影响在2~5K左右。导体发热受电导率影响大些，但一般都能通过，关键是触点发热的处理很难。

视在电流密度:两个导体相接触面能够通过的电流密度。如100X10的铜排完全接触其视在接触面积为10000mm2，普通螺栓连接，其视在电流密度一般只有0.31A/mm2（200A以内，2000A以上只有0.12A/mm2），能通过的电流为3100A。如果压接，则可达1.0A/mm2。这就是要提高视在电流密度的原因。有兴趣可下载我的上传资料